+Глава 5

Глава 5. Скорость движения полосы и закономерности её изменения в очаге деформации


5.1 Изменение средней по сечению скорости полосы по длине очага деформации

В теории прокатки обычно рассматривают установившийся процесс прокатки, когда валки вращаются с постоянной скоростью, а скорости полосы перед валками и после выхода из валков не изменяются.
Однако в самом очаге деформации скорость полосы увеличивается по мере уменьшения её толщины из-за обжатия, вследствие действия закона постоянства секундного объема (см. главу 3).
Характер изменения скорости полосы оказывает большое влияние на её напряженное состояние и на затраты энергии при прокатке.
Закономерности изменения скорости полосы в очаге деформации проще всего объяснить на примере прокатки тонкой широкой полосы в низком очаге деформации. Так как уширение в таком очаге отсутствует, всё обжатие переходит в вытяжку, а скорость полосы в поперечном сечении с координатой «х» (рис. 5.1) (средняя по сечению), определяется из закона постоянства секундного объема выражением:
13 EMBED Equation.3 1415, (5.1)
Как показано в главе 3, угол захвата в низких очагах деформации ( ( 10( 11( (в большинстве случаев ( = 38(). При таких углах дуга захвата АВ мало отличается от хорды, а с учетом упругого сплющивания они практически совпадают, причем отрезок АВ наклонен к оси прокатки ох на угол 13 EMBED Equation.3 1415(см. рис. 5.1). Так как cos 5( = 0,996, при постоянной окружной скорости валков 13 EMBED Equation.3 1415 её проекция на ось х будет равна:
13 EMBED Equation.3 1415. (5.2)
На рис. 5.1, б график окружной скорости бочки валка 13 EMBED Equation.3 1415, соответствующий выражению (5.2), показан в виде прямой, параллельной координатной оси ох (оси прокатки). На этом же рисунке показаны возможные варианты графиков изменения по длине очага деформации скорости полосы 13 EMBED Equation.3 1415 (средней по сече–
13 EMBED AutoCAD.Drawing.17 1415

Рис. 5.1. Варианты скоростного режима полосы в низком очаге деформации
а – схема очага деформации:
( – угол захвата, АВС – дуга захвата,
·в – окружная скорость бочки валка, ох – ось прокатки, NN – нейтральное сечение, единственное в очаге деформации, толщиной hн, N1N1 – первое нейтральное сечение толщиной hн1, N2N2 – второе нейтральное сечение толщиной hн2, ВВ – сечение, проходящее через вертикальную осевую плоскость валков, в которой полоса имеет минимальную толщину hmin;
б – возможные графики изменения скорости полосы
·х (средней по сечению) по длине очага деформации:
1 – с одним нейтральным сечением, 2 – с двумя нейтральными сечениями, 3 – без нейтральных сечений.


нию), соответствующие выражению (5.1). В этом выражении 13 EMBED Equation.3 1415 является, по существу, функцией не координаты х, а толщины hx, поэтому на графике рис. 5.1, б, наряду с осью х, дана параллельная ей ось hx.
Согласно (5.1), скорость полосы
·х(hx) увеличивается из-за уменьшения толщины hx от сечения АА (
·х(hо) =
·о) до сечения ВВ (
·х(hmin) =
·max). Однако увеличение скорости полосы может происходить по-разному.
Если рост скорости полосы происходит по линии 1, то её пересечение с графиком 13 EMBED Equation.3 1415происходит в точке N, определяющей положение сечения NN в очаге деформации (рис. 5.1, а). В этом сечении толщиной hн скорости полосы и бочки валка равны:
13 EMBED Equation.3 1415 (5.3)
Во всех остальных сечениях очага деформации 13 EMBED Equation.3 1415. Слева от сечения NN (на участке АN) 13 EMBED Equation.3 1415, т.е. на этом участке полоса «отстает» от поверхности бочки валка. Поэтому участок АN очага деформации называют зоной отставания. Справа от сечения NN (на участке NBC) 13 EMBED Equation.3 1415, т.е. на этом участке полоса «опережает» поверхность бочки валка. Поэтому участок NBC очага деформации называют зоной опережения. Сечение NN , разделяющее зоны отставания и опережения, в котором скорости полосы и бочки валка равны, называют нейтральным. Толщина полосы в нейтральном сечении hн, а также центральный угол
·N, соответствующий этому сечению (см. рис.7.1,а), называемый нейтральным углом, входят в число основных структурных параметров очага деформации. От положения в нем нейтрального сечения зависят качество поверхности полосы, усилие прокатки и расход энергии на процесс прокатки. Методы расчета величины hн изложены в главе 6.
График
·х(hx), соответствующий линии 1, на участке ВС имеет следующую особенность: скорость полосы здесь не увеличивается, а уменьшается (см. рис.5.1, б). Это вызвано тем, что пластическая деформация и обжатие полосы заканчиваются в сечении ВВ, где толщина полосы минимальна (h(х=0)=hmin). На участке ВС поверхности бочек валков удаляются от оси прокатки, вызывая увеличение межвалкового зазора. Однако правее сечения ВВ контакт полосы и валков сразу не прекращается, так как на участке ВС упруго восстанавливается часть толщины полосы, сжатая после её входа в очаг деформации, до того, как началась пластическая деформация.
Поэтому толщина полосы на выходе из валков h1>hmin, и, согласно закону постоянства секундного объема, её скорость
·х(hx) на участке ВС снижается.
В большинстве работ по теории прокатки [1, 2, 3, 4, 16] рассматривались только очаги деформации с одним нейтральным сечением, в которых скорость полосы
·х изменяется по линии 1 (рис. 5.1, б).
Однако исследования и расчеты, выполненные в 20002010 г.г. [25, 26], показали, что при холодной прокатке тонких полос, наряду с вариантом 1, возможно изменение скорости полосы по линиям 2 и 3 (рис. 5.1, б).
Линия 2 отличается от линии 1 тем, что пересечение графиков
·х(hx) и 13 EMBED Equation.3 1415 происходит не в средней части отрезка АВ, а вблизи сечения ВВ, в котором hх=hmin, в точке N1, определяющей положение нейтрального сечения N1N1 в очаге деформации (рис. 5.1, а).
В этом случае при снижении скорости
·х(hx) на втором упругом участке ВС график
·х(hx) вновь пересекает прямую 13 EMBED Equation.3 1415 в точке N2, после чего скорость полосы становится меньше скорости валков.
Следовательно, точка N2 определяет второе нейтральное сечение N2N2, разделяющее зону опережения N1N2 и вторую зону отставания N2С, расположенную вблизи выхода полосы из валков.
Таким образом, график 2 изменения скорости
·х(hx) на рис. 5.1, б характеризует очаг деформации второго структурного типа – с двумя нейтральными сечениями N1N1 (толщина hн1 ) и N2N2 (толщина hн2) и с двумя зонами отставания АN1 и N2С, между которыми находится одна зона опережения N1N2.
Линия 3 графика скорости полосы на рис. 5.1, б существенно отличается от линий 1 и 2: скорость полосы
·х(hx) в этом варианте, увеличиваясь от сечения АА к сечению ВВ, не успевает достичь значения 13 EMBED Equation.3 1415, а на упругом участке между сечениями ВВ и СС, снижаясь, тем более остается меньше окружной скорости бочки валков. Таким образом, на всей протяженности очага деформации АВС выполняется неравенство:

·х(hx) <
·в, (5.4)
т.е. график 3 изменения скорости полосы характеризует очаг деформации 3го структурного типа – без нейтральных сечений, состоящий только из зоны отставания, занимающей всю его длину.
Для каждого из трех структурных типов очага деформации используются разные формулы энергосилового расчета, поэтому на первом этапе этого расчета необходимо идентифицировать структурный тип очага деформации – определить, сколько нейтральных сечений он содержит.
Алгоритм идентификации и его применение в расчетах рассмотрены в главах 6, 8. С его помощью было установлено, что при горячей прокатке имеют место очаги деформации только 1го структурного типа – с одним нейтральным сечением, а при холодной прокатке возможно появление очагов деформации всех трех структурных типов [25].
От чего зависит количество нейтральных сечений в очаге деформации? От соотношений величин следующих параметров: сопротивления металла деформации, относительного обжатия, переднего и заднего натяжений, скорости прокатки, коэффициента трения между полосой и валками, контактных напряжений, действующих на полосу со стороны валков.
Взаимосвязи между этими параметрами носят сложный характер, в последующих разделах они будут раскрыты, тогда и станет понятна сущность алгоритма идентификации структурного типа очага деформации, который дает возможность определить не только количество нейтральных сечений, но и длины каждого участка этого очага: первого упругого (х1), зон отставания и опережения пластического участка (х2 = хпл.отст., х3 = хпл.опер.), второго упругого (х4) и – при наличии второго нейтрального сечения – его зон опережения и отставания (х4опер., х4отст.). Кроме того, этот алгоритм позволяет рассчитать минимальную толщину полосы (hmin), толщину полосы в каждом нейтральном сечении (hн, hн1, hн2) и угол
· наклона очага деформации на втором упругом участке (рис. 5.1, а). Нужны ли такие расчеты? Нельзя ли обойтись более простыми методиками, содержащимися в ранее изданных учебниках, в которых предполагалось, что в очаге деформации всегда имеется одно нейтральное сечение?
Исследование работы ряда широкополосных станов показало, что применение известных методик расчета структурных и энергосиловых параметров очага деформации в современных условиях приводит к слишком большим погрешностям при определении усилий, мощности прокатки, длины очага деформации, положения в нем нейтрального сечения. А это не позволяет настроить стан на такой режим прокатки, который обеспечивает получение требуемой, более высокой, чем ранее, точности размеров полосы, высокого качества поверхности и при этом израсходовать минимальное количество электроэнергии. В последние десятилетия 20 века вопросы точности, качества проката и экономии энергии обострились, ранее они так остро не стояли, поэтому старые методы расчета устраивали специалистов прокатного производства.
Кроме того, оснащение современных станов компьютерными системами контроля и управления создало реальную возможность разработки более точных методов расчета параметров процесса прокатки. На станах прежних поколений такой возможности не было, т.к. отсутствовали компьютерные базы данных, содержащие сведения о взаимосвязанных технологических и энергосиловых параметрах по широкому диапазону режимов прокатки и марок металла.
Таким образом, понимание закономерностей скоростного режима полосы в очаге деформации, излагаемых в данном разделе, необходимо специалистам для того, чтобы их квалификация отвечала современным требованиям развивающегося конкурентоспособного прокатного производства.

5.2 Методы количественной оценки расхождения скорости полосы и окружной скорости бочки валков

Изложенные в п. 5.1 закономерности изменения средней по сечению скорости полосы по длине очага деформации приводят к тому, что скорость полосы на выходе из валков (скорость прокатки), как правило, оказывается не равной окружной скорости бочки валков, т.е. для i-й рабочей клети непрерывного n-клетевого стана:
13 EMBED Equation.3 1415,
где
·i – скорость прокатки в i-й клети,
·вi – окружная скорость бочки валков в этой клети.
Расхождение величин
·i и
·вi необходимо учитывать при расчете скорости вращения валков в процессе настройки стана. Этот учёт осуществляют с помощью коэффициента опережения, который для i-й рабочей клети равен:
13 EMBED Equation.3 1415. (5.5)
В очаге деформации 1го структурного типа (с одним нейтральным сечением, см. п. 5.1)
·i >
·вi, поэтому согласно формуле (5.5), Si >0, т.е. коэффициент опережения положительный.
В очагах деформации 2го и 3го структурных типов (без нейтральных сечений и с двумя нейтральными сечениями)
·i <
·вi (скорость прокатки меньше окружной скорости вращения валков), поэтому, согласно формуле (5.5), Si< 0, т.е. коэффициент опережения отрицательный.
По физическому смыслу отрицательный коэффициент опережения правильнее было бы называть коэффициентом отставания. Термин «коэффициент опережения» был введен в теорию прокатки в тот период, когда она рассматривала только очаги деформации с одним нейтральным сечением.
Чтобы не усложнять традиционную терминологию введением нового термина, авторы работы [25] решили для очагов второго и третьего структурных типов сохранить термин «коэффициент опережения», а отставание полосы от валков на выходе из очага деформации учитывать отрицательным знаком величины Si.
Если задана скорость прокатки
·i и известна величина коэффициента опережения Si, то требуемая окружная скорость бочки валка, согласно формуле (5.5), будет равна:
13 EMBED Equation.3 1415 (5.6)
Чтобы обеспечить такую скорость, необходимо, чтобы главный двигатель рабочей клети имел скорость вращения валков, равную:
13 EMBED Equation.3 1415 (5.7)
где D – диаметр бочки валков.
Величину коэффициента опережения в i-й рабочей клети наиболее достоверно можно рассчитать по формулам, полученным авторами работы [25]:
а) для очага деформации с 1 нейтральным сечением:
13 EMBED Equation.3 1415, (5.8)
где hн и hi – толщины полосы в нейтральном сечении и на выходе из очага деформации; ( – угол захвата полосы валками;
б) для очага деформации без нейтральных сечений:
13 EMBED Equation.3 1415 (5.9)
где 13 EMBED Equation.3 1415 – среднее значение сопротивления деформации материала полосы в i-й клети; Еп – модуль упругости материала полосы;
в) для очага деформации с двумя нейтральными сечениями:
13 EMBED Equation.3 1415, (5.10)
где hн1 – толщина полосы в первом нейтральном сечении.
Расчетные формулы величин hн и hн1, входящих в выражения (5.8) и (5.10), приведены в главе 6.

5.3 Соотношение скорости полосы и валков на поверхностях их контакта

В параграфе 5.1 рассматривалось изменение по длине очага деформации средних скоростей полосы в поперечных сечениях. Однако в контакте с поверхностью бочки валка находится не средняя скорость, а скорость поверхности полосы
·х пов. От соотношения её величины и окружной скорости бочки валка
·в зависят условия контактного трения в очаге деформации, а значит – и касательные контактные напряжения
·х, которые по физическому смыслу являются напряжениями трения.
Если в поперечном сечении с координатой х и толщиной hx (рис. 5.2) разность 13 EMBED Equation.3 1415 то между полосой и валками имеет место проскальзывание, следовательно, возникающие в контакте касательные напряжения подчиняются закону трения скольжения.
Чаще всего этот закон выражают следующим образом:
13 EMBED Equation.3 1415, (5.11)
где
· – коэффициент контактного трения скольжения, усредненный по площади контакта полосы и валка; рх – нормальное контактное напряжение в сечении с координатой х (см. рис. 5.2).

Рис. 5.2. Соотношения окружной скорости бочки валка
·в и поверхностной скорости полосы
·х пов. в зонах отставания и опережения и их влияние на противоположные направления касательных напряжений
·х в этих зонах

Направление напряжения трения скольжения
·х зависит от того, в какую сторону направлена скорость относительного скольжения 13 EMBED Equation.3 1415.
В зоне отставания, на участке АN очага деформации (от плоскости входа АА до нейтрального сечения NN, рис. 5.2)
·в >
·х пов., поэтому скорость скольжения 13 EMBED Equation.3 1415 и напряжение
·х, действующее со стороны валка на полосу, направлены вперед, по ходу прокатки.
В нейтральном сечении NN 13 EMBED Equation.3 1415, т.е. 13 EMBED Equation.3 1415, следовательно, в этом сечении
·х = 0.
В зоне опережения, на участке NBC очага деформации (от нейтрального сечения до плоскости выхода СС)
·в <
·х пов., поэтому скорость скольжения 13 EMBED Equation.3 1415 и напряжение
·х, действующее на полосу со стороны валка, направлены назад, против хода прокатки. Изложенный механизм взаимодействия скоростей полосы и валков на поверхностях их контакта действует в той части очага деформации, где соблюдается закон трения скольжения (5.11).
Однако если величина
·х, рассчитанная по формуле (5.11), увеличиваясь из-за роста нормального контактного напряжения pх, достигла значения:
13 EMBED Equation.3 1415, (5.12)
где
·S – сопротивление чистому сдвигу материала полосы (см. в главе 2 параграф, посвященный сопротивлению деформации в процессах ОМД), то действие закона (5.11) прекращается.
Чтобы понять, почему это происходит, надо вспомнить, что по физическому смыслу
·S
· 0,57(т это аналог предела текучести материала (т, но только для касательных напряжений. Когда нормальные напряжения ( в упруго деформируемом материале с хорошими пластическими свойствами достигают значения ( = (т, при дальнейшей деформации рост нормальных напряжений приостанавливается, т.к. в материале начинается пластическая деформация.
Аналогичные явления происходят и с касательными контактными напряжениями
·х: достигнув значения
·х =
·S, они не увеличиваются при дальнейшем росте нормальных напряжений, и поверхностный слой полосы в условиях более сильного прижатия к контактной поверхности валка не может продолжать скользить относительно этой поверхности. Скольжение смещается вглубь материала полосы: в ней происходят пластические сдвиги внутренних слоев относительно друг друга, а наружный слой, контактирующий с бочкой валка, как бы «прилипает» к поверхности бочки и движется со скоростью, равной её окружной скорости:
13 EMBED Equation.3 1415. (5.13)
Зона очага деформации, в которой скорость контактной поверхности полосы соответствует равенству (5.13), получила название «зона прилипания». Она охватывает как ту часть длины этого очага, в которой средняя по сечению скорость полосы меньше окружной скорости валков (
·х <
·в), т.е. зону отставания, так и ту его часть, в которой средняя по сечению скорость полосы больше окружной скорости валков (
·х >
·в), т.е. зону опережения. Таким образом, зоны отставания и опережения характеризуют соотношение скорости валков и средних по сечению скоростей полосы, а зона прилипания характеризует поведение поверхностного слоя полосы, если отсутствует его проскальзывание относительно бочки валков.
Следует отметить, что явление прилипания не означает адгезии, взаимопроникновения частиц полосы и валка, находящихся в контакте. С точки зрения физики, оно представляет собой процесс передачи движения от одного контактирующего тела к другому путем трения покоя, аналогичный способу передачи вращения в фрикционной передаче.
Из физики известно, что трение покоя и трение скольжения могут переходить друг в друга, в зависимости от усилий взаимного прижатия и шероховатости поверхностей. Именно такие процессы происходят в очагах деформации при изменениях параметров прокатки.
Распределение скоростей по толщине полосы в поперечных сечениях, находящихся в зоне прилипания, показано на рис. 5.3. Если прилипание происходит в зоне отставания, график скоростей в поперечном сечении имеет вогнутую форму (вариант «а»), т.к. поверхность металла имеет скорость
·хпов=
·в, а средняя по сечению скорость
·хср <
·в.

13 EMBED AutoCAD.Drawing.17 1415


Рис. 5.3. Распределение скоростей по толщине полосы в поперечных сечениях, находящихся в зоне прилипания: а) в зоне отставания, б) в нейтральном сечении, в) в зоне опережения.

Когда полоса проходит через нейтральное сечение (вариант «б»), скорости по толщине выравниваются и проскальзывание полосы относительно валков прекращается, т.е. в нейтральном сечении
·хпов=
·хср=
·в, и скорости по толщине постоянны.
Если прилипание происходит в зоне опережения, график скоростей в поперечном сечении имеет выпуклую форму (вариант «в»), т.к. поверхность металла сохраняет скорость
·хпов=
·в, а средняя по сечению скорость полосы увеличилась из-за действия закона постоянства секундного объема:
·хср >
·в.
В работе [25] проанализирован вопрос о протяженностях зон отставания, опережения, прилипания в очагах деформации станов горячей и холодной прокатки. Критериями для решения этого вопроса служат следующие параметры и их соотношение:
– коэффициент трения в очаге деформации (
·);
– сопротивление металла пластической деформации в форме нормальных ((ф) и касательных напряжений (
·S
· 0,57(ф);
– значения нормальных контактных напряжений в очаге деформации (pх).
Холодная прокатка на современных станах, использующих эффективные смазочно-охлаждающие жидкости (СОЖ), характеризуется:
– низкими значениями коэффициентов трения:
· = 0,020,07;
– большим сопротивлением деформации полос: средние значения (ф = 500800МПа;
– высокими контактными нормальными напряжениями: pх = 900 – 1400МПа.
При таких диапазонах
·, (ф, pх максимальное значение касательных контактных напряжений, подсчитанное по формуле (5.11), равно:
13 EMBED Equation.3 1415, а минимальное значение сопротивления чистому сдвигу:
13 EMBED Equation.3 1415
Сопоставив 13 EMBED Equation.3 1415, видим, что 13 EMBED Equation.3 1415, т.е. даже максимальные значения напряжений трения почти в три раза меньше, чем минимальная величина сопротивления чистому сдвигу.
Следовательно, при холодной прокатке на современных станах условие (5.12), характеризующее зону прилипания, никогда не достигается, т.е. в очагах деформации станов холодной прокатки зона прилипания отсутствует, на всей протяженности очага деформации любой рабочей клети действует закон трения скольжения (5.11).
Иное положение в рабочих клетях станов горячей прокатки. Как видно из данных таблицы 5.1, на сортовых, толстолистовых станах, а также в черновых клетях широкополосных станов среднее значение
·х, подсчитанное по закону трения скольжения (5.11), равно:
13 EMBED Equation.3 1415 МПа.
Таблица 5.1
Параметры станов горячей прокатки, от которых зависит
появление в очагах деформации зон прилипания

Среднее значение параметра в рабочих клетях

Параметр, его размерность
сортовых, толстолистовых станов
чистовых клетях широкополосных станов

Среднее нормальное контактное напряжение pх, МПа
300
1000

Коэффициент трения,
·
0,5
0,2

Сопротивление чистому сдвигу,
·S, МПа
70
160


Среднее сопротивление чистому сдвигу материала полосы
·S на станах данного типа равно 70 МПа, что более чем в 2 раза меньше, чем
·х.
В чистовых клетях широкополосных станов, по данным табл. 5.1:
13 EMBED Equation.3 1415 МПа, а сопротивление чистому сдвигу
·S = 160 МПа.
Как видно, неравенство
·хср >
·S справедливо для всех типов станов горячей прокатки. А это означает, что преобладающую часть длины очага деформации в рабочих клетях станов горячей прокатки занимает зона прилипания, в которой, вместо трения скольжения, действует трение покоя.
Трение скольжения имеет место только в небольших (преимущественно упругих) участках на входе полосы в очаг деформации и выходе из него. Протяженность зон прилипания, в процентах от длины очага деформации, в чистовых клетях широкополосных станов составляет 83–90, а в клетях остальных станов горячей прокатки 98–99, т.е. распространяется почти на весь очаг деформации.

Примеры решения задач к главе 5

Пример 1. Определить скорость полосы в нейтральном сечении очага деформации 1й рабочей клети 5-клетевого непрерывного стана холодной прокатки «1700». Толщина полосы на выходе из 1й клети 1,64 мм, толщина полосы в нейтральном сечении 1,87 мм, скорость полосы в 1й клети 7 м/с.
Решение
№ п.п.
Рассчитываемые параметры
Обозна–чения
Расчетные формулы

1
Скорость полосы в нейтральном сечении, м/с

·N
13 EMBED Equation.3 1415;
13 EMBED Equation.3 1415


Пример 2. Определить угловую скорость вращения рабочих валков 1й клети 5-клетевого стана «1700» при холодной прокатке полосы из конструкционной стали. Исходные данные: Dр = 600 мм,
·1 = 7 м/с, h1 = 1,64 мм, hN = 1,87 мм, tg(
·/2) = 0,023.
Решение
№ п.п.
Рассчитываемые параметры
Обозна–чения
Расчетные формулы

1
Коэффициент опережения, б/р
S1
13 EMBED Equation.3 1415;
13 EMBED Equation.3 1415

2
Окружная скорость бочки валка, м/с

·в
13 EMBED Equation.3 1415;
13 EMBED Equation.3 1415

3
Угловая скорость вращения валков, оборотов в минуту (мин-1)

13 EMBED Equation.3 1415;
13 EMBED Equation.3 1415


Пример 3. Установить наличие в очаге деформации 1й рабочей клети 6-клетевого стана горячей прокатки «1700» зоны прилипания. Исходные данные: рх max = 900 МПа,
·ф = 80 МПа,
· = 0,2.


Решение
№ п.п.
Рассчитываемые параметры
Обозна–чения
Расчетные формулы

1
Максимальное значение касательных контактных напряжений, МПа

·х max

·х max =
· · рх max;

·х max = 0,2 · 900 = 180

2
Сопротивление чистому сдвигу, МПа

·s

·s
· 0,57
·ф;

·s
· 0,57 · 80 = 45,6

3
Условие наличия в очаге деформации зоны прилипания


·х max >
·s;
180 > 45,6 – в очаге деформации имеется зона прилипания


Вопросы для самоконтроля к главе 5

1. Нейтральным называется сечение, в котором:
а) скорость полосы больше скорости валков;
б) скорость полосы равна скорости валков;
в) средняя скорость по толщине полосы равна скорости поверхности валков и скорости поверхности полосы;
г) скорость поверхностного слоя полосы равна окружной скорости валков.

2. По мере обжатия полосы в очаге деформации её средняя скорость по толщине увеличивается, т.к.:
а) возрастают контактные напряжения;
б) возрастают касательные напряжения;
в) действует закон постоянства секундного объема полосы;
г) валки при вращении разгоняют полосу.

3. При каком условии в очаге деформации между полосой и валками происходит трение скольжения?
а) 13 EMBED Equation.3 1415;
б) 13 EMBED Equation.3 1415;
в) 13 EMBED Equation.3 1415;
г) коэффициент трения
· ( 0,07;
д) сопротивление чистому сдвигу
·S > 200 МПа;
е) нормальное контактное напряжение pх < 500 МПа.

4. В зоне отставания:
а) скорость полосы меньше окружной скорости бочки валков;
б) скорость контактной поверхности полосы всегда меньше окружной скорости бочки валков;
в) средняя по сечению скорость полосы меньше окружной скорости бочки валков;
г) средняя по сечению скорость полосы больше окружной скорости бочки валков.

5. В зоне опережения:
а) скорость полосы больше окружной скорости бочки валков;
б) скорость контактной поверхности полосы всегда больше окружной скорости бочки валков;
в) средняя по сечению скорость полосы больше окружной скорости бочки валков;
г) средняя по сечению скорость полосы меньше окружной скорости бочки валков.

6. Коэффициент трения скольжения между полосой и валками – это:
а) отношение нормальных контактных напряжений к касательным;
б) отношение касательных контактных напряжений к нормальным;
в) касательное напряжение, отнесенное к единице площади контакта;
г) разность нормального и касательного контактных напряжений;
д) разность поверхностных скоростей полосы и валка, отнесенная к скорости валка.

7. Условие, при котором в очаге деформации появляется зона прилипания:
а) 13 EMBED Equation.3 1415;
б) 13 EMBED Equation.3 1415;
в) 13 EMBED Equation.3 1415;
г) коэффициент трения
· > 0,07;
д) сопротивление чистому сдвигу
·S < 300 МПа;
е) нормальное контактное напряжение pх > 500 МПа.

8. Размерность коэффициента опережения:
а) метр, деленный на секунду;
б) метр, умноженный на секунду;
в) Ньютон;
г) безразмерная величина;
д) метр, деленный на секунду в квадрате.

9. Какая скорость больше в зоне прилипания: окружная скорость валков
·в или поверхностная скорость полосы
·х пов.?
а) 13 EMBED Equation.3 1415;
б) 13 EMBED Equation.3 1415;
в) 13 EMBED Equation.3 1415.

10. Какая скорость полосы больше в зоне прилипания: поверхностная (13 EMBED Equation.3 1415) или средняя по сечению (13 EMBED Equation.3 1415)?
а) 13 EMBED Equation.3 1415;
б) 13 EMBED Equation.3 1415;
в) 13 EMBED Equation.3 1415;
г) в зоне отставания 13 EMBED Equation.3 1415; в зоне опережения 13 EMBED Equation.3 1415;
д) в зоне отставания 13 EMBED Equation.3 1415; в зоне опережения 13 EMBED Equation.3 1415.








13PAGE 15


13PAGE 141615



а)


·х

h1





б)


·хср






·х2пов=
·в


·хнпов=
·хср =
·в


·хср


·х1пов=
·в





б)

в)

а)



Root EntryEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativerAutodesk DWG. This file is a Trusted DWG last saved by an Autodesk application or Autodesk licensed application.њ""C:\Program Files\AutoCAD 2007\fonts\C:\Documents and Settings\basas\Application Data\Autodesk\AutoCAD 2005\R16.1\enu\plotters\Default Windows System Printer.pc3ІC:\Documents and Settings\ИЭИ2\Application Data\Autodesk\AutoCAD 2007\R17.0\rus\plotters\Equation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativerAutodesk DWG. This file is a Trusted DWG last saved by an Autodesk application or Autodesk licensed application.њ""C:\Program Files\AutoCAD 2007\fonts\C:\Documents and Settings\basas\Application Data\Autodesk\AutoCAD 2005\R16.1\enu\plotters\Default Windows System Printer.pc3ІC:\Documents and Settings\ИЭИ2\Application Data\Autodesk\AutoCAD 2007\R17.0\rus\plotters\Equation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation Native

Приложенные файлы

  • doc 23929570
    Размер файла: 363 kB Загрузок: 0

Добавить комментарий