Расчет прочности_Плавдок 11




























































































ВВЕДЕНИЕ

Настоящий расчет выполнен с целью определения возможности переклассификации плавучего дока (далее – «док») «Плавдок 11», рег. № 229932, проект 664/3, 969/15 на класс «О-ПР» Российского Речного Регистра.
Расчет дока выполнен в соответствии с требованиями правил классификации и постройки судов Российского Речного Регистра 2017 г. (ПКПС, далее – РРР) и требованиями правил классификации и освидетельствования плавучих объектов (ПКПО) РРР 2017 г.
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ОБ ОБЪЕКТЕ
Несамоходный плавучий док, материал корпуса – судостроительная сталь, U – образной формы, секционный, двухбашенный, трехпалубный.
Назначение – подъем из воды судов всех типов весом до 1000 т и длинной до 65 м.
Номер проекта – 664/3, 969/15
Название – «Плавдок 11»
Год постройки – 1962 г., г.Херсон, модернизация – 1991 г., г. Беломорск.
Планируемый район эксплуатации – Кольский залив в районе порта Мурманск.
Класс дока - ( Р 1,2
Планируемый класс после переклассификации – «О-ПР2,0»

Основные характеристики:
Длинна габаритная, м
64,50

Длина по стапель-палубе, м
55,46

Ширина габаритная, м
20,44

Ширина по башням, м
20,00

Ширина между башнями, м
14,00

Высота понтона в ДП, м
2,40

Высота секции от ОП, м
8,80

Предельная линия погружения, м
7,80

Водоизмещение плавдока без судна со 100% запасов, м3
868,5

Осадка со 100% запасов , м
0,88

Дедвейт, т
9,6

Дедвейт включает в себя :


Команда (16 человек, по 8 в каждой смене), т
0,6

Снабжение, т
9,0

Осадка со 100% запасов и с судном доковым весом 1000 тс, м
1,82

Водоизмещение полное, т
1868,50

Грузоподъемность, т
1000,00

Валовая вместимость, рег. т.
766,51

Экипаж, чел.
8

Материал корпуса – сталь, предел текучести, МПа
235

РАССТАНОВКА СВЯЗЕЙ КОРПУСА

2.1. Понтон и башни имеют поперечную систему набора.
2.2. Поперечная шпация базовых секций – 730 мм. Шпация концевых секций – 800 мм.
2.3. Поперечные раскосные фермы в базовых секциях в понтоне и башнях ниже палубы безопасности устанавливаются на каждом шпангоуте. В концевых секциях фермы без раскосов устанавливаются так же на каждом шпангоуте. Выше топ – палубы все секции имеют фермы без раскосов на каждом шпангоуте.
2.4. По наружным и внутренним бортам башен основных секций от палубы безопасности до топ-палубы устанавливаются два стрингера на высоте 1000 и 2000 мм от палубы безопасности.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРЕБУЕМОЙ ТОЛЩИНЫ ЛИСТОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Определение толщин элементов конструкции, требуемых Правилами РРР и ПКПО-2017, произведено в табл. 1
Таблица 1
Наименование связи
Требуется Правилами РРР, мм
а) а = 730 мм;
б) а= 800 мм.
По ПКПО-2017, мм
Принято в проекте, мм

1. Наружная обшивка в носовой оконечности
б) 13 EMBED Equation.3 1415
8,3
10,0

2. Наружная обшивка в районе балластных отсеков
а)13 EMBED Equation.3 1415
7,8
8,0

3. Скуловой пояс по всей длине дока
а)13 EMBED Equation.3 1415
б)13 EMBED Equation.3 1415
а) 7,8
б) 8,3
10,0

4. Ширстрек
13 EMBED Equation.3 1415
7,8
6,0

5. Палубный стрингер топ - палубы
13 EMBED Equation.3 1415
7,9
6,0

6. Настил стапель-палубы
(как второе дно)
а)13 EMBED Equation.3 1415
б)13 EMBED Equation.3 1415
9,87
10,0

7. Настил палубы безопасности
-
7,8
8,0

8. Обшивка водонепроницаемых переборок и внутренних бортов
13 EMBED Equation.3 1415
8,3
10,0; 8,0; 6,0

9. Листовые конструкции (флоры, днищевые стрингера) и балки набора внутри балластных цистерн
13 EMBED Equation.3 1415
8,3
10,0; 8,0

Неудовлетворительная по требованиям Правил РРР и ПКПО толщина топ-палубы будет проверена в ходе расчета общей продольной прочности и местной прочности.

НАЗНАЧЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ НАГРУЗОК (ПО ПРАВИЛАМ ПКПО-2017)

При назначении расчетных нагрузок принято, что в процессе эксплуатации дока любой балластный отсек может быть сухим.
Расчетное давление на днищевую обшивку и днищевой набор понтона определяется по формуле
13 EMBED Equation.2 1415 - для сухого отсека;
где Тпр =7,8м - предельная глубина погружения принятая в расчете;
Zi =0 – отстояние нижней кромки листа от основной плоскости (принимаем без учета уилеватости);
13 EMBED Equation.2 1415;
13 EMBED Equation.2 1415 - для балластного отсека, не сообщающегося с башней.
13 EMBED Equation.2 1415;
13 EMBED Equation.2 1415- для балластного отсека, сообщающегося с башней.
13 EMBED Equation.3 1415- толщина «воздушной подушки»;
13 EMBED Equation.2 1415;
Расчетное давление на обшивку и набор стапель-палубы определяется по формуле
13 EMBED Equation.2 1415
где Нп = 2,4 м - высота понтона дока;
13 EMBED Equation.2 1415;
4.3 Расчетное давление для обшивки и набора бортов и концевых переборок понтонов
определяется по формуле
13 EMBED Equation.2 1415;
zi=1,2 м – отстояние середины пролета вертикальной стойки от ОП,
13 EMBED Equation.2 1415;
4.4 Расчетное давление для обшивки и набора бортов и концевых переборок башен определяется по формуле
13 EMBED Equation.2 1415
где zi =2,95 м – отстояние середины пролета нижнего участка шпангоута понтона до палубы безопасности от основной плоскости
13 EMBED Equation.2 1415
13 EMBED Equation.2 1415- для балластного отсека, сообщающегося с башней.
13 EMBED Equation.3 1415- толщина «воздушной подушки»;
13 EMBED Equation.2 1415;
4.5 Расчетное давление для обшивки и набора палубы безопасности
13 EMBED Equation.2 1415
13 EMBED Equation.3 1415- толщина «воздушной подушки»;
13 EMBED Equation.2 1415.
4.6 Расчетное давление для обшивки и набора непроницаемых переборок на уровне середины пролета вертикальной стойки внутри понтона определяется по формуле
13 EMBED Equation.2 1415
13 EMBED Equation.2 1415.
4.7 Расчетное давление для обшивки и набора топ-палубы принимается равным р=5 кПа.
ПРОВЕРКА МЕСТНОЙ ПРОЧНОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ КОРПУСА

Для расчета действующих напряжений в пластинах п.5.1-5.5 используем отраслевой стандарт «Конструкции корпусные катеров, малых кораблей и судов. Номограммы для расчета прочности, устойчивости и вибрации» (ОСТ5.1091-78).
5.1 Настил стапель-палубы (толщина 10 мм)
Нагрузка на настил равна 13 EMBED Equation.3 1415кПа=0,520 13 EMBED Equation.3 1415
В соответствии с номограммой 1.7 для определения напряжений на опоре стальной пластины жестко заделанной на контуре 13 EMBED Equation.3 1415900 13 EMBED Equation.3 1415=90 МПа, что меньше 13 EMBED Equation.3 1415МПа
5.2 Пластина днища (толщина 10 мм)
Нагрузка на настил равна 13 EMBED Equation.3 1415кПа=0,765 13 EMBED Equation.3 1415
В соответствии с номограммой 1.7 для определения напряжений на опоре стальной пластины жестко заделанной на контуре 13 EMBED Equation.3 14151300 13 EMBED Equation.3 1415=130 МПа, что меньше 13 EMBED Equation.3 1415МПа
5.3 Обшивка борта и внутреннего борта башни (толщина 8 мм)
Нагрузка на настил равна 13 EMBED Equation.3 1415кПа=0,476 13 EMBED Equation.3 1415
В соответствии с номограммой 1.7 для определения напряжений на опоре стальной пластины жестко заделанной на контуре 13 EMBED Equation.3 1415900 13 EMBED Equation.3 1415=90 МПа, что меньше 13 EMBED Equation.3 1415МПа
5.4 Обшивка водонепроницаемых переборок (толщина 8 мм)
Нагрузка на обшивку равна 13 EMBED Equation.3 1415кПа=0,648 13 EMBED Equation.3 1415
В соответствии с номограммой 1.7 для определения напряжений на опоре стальной пластины жестко заделанной на контуре13 EMBED Equation.3 14151300 13 EMBED Equation.3 1415=130 МПа, что меньше 13 EMBED Equation.3 1415МПа
5.5 Настил палубы безопасности (толщина 8мм)
Нагрузка на настил равна 13 EMBED Equation.3 1415кПа=0,186 13 EMBED Equation.3 1415
В соответствии с номограммой 1.7 для определения напряжений на опоре стальной пластины жестко заделанной на контуре 13 EMBED Equation.3 14151300 13 EMBED Equation.3 1415=130 МПа, что меньше 13 EMBED Equation.3 1415МПа

5.6 Бракетный флор
Момент сопротивления поперечного сечения нижней балки бракетного флора должен быть не менее
13 EMBED Equation.3 1415, где
13 EMBED Equation.3 1415 - при отсутствии распорки в рассматриваемом сечении;
13 EMBED Equation.3 1415=0,73 м - шпация базовой секции;
13 EMBED Equation.3 1415=0,8 м - шпация концевой секции;
s1=1,05 м – наибольшее расстояние между кромками бракет участка флора;
Т=7,8 м;
r =1,0 м – полувысота расчетной волны;
13 EMBED Equation.3 1415 - в базовых секциях
13 EMBED Equation.3 1415- в концевых секциях.

Наименование связи,габариты
l,см
t, см
F,
см^2
Z, см
S, см^3
I, см^4
e,см
zmax
Wmax, см^3,
Wmin, см^3








собственный
переносный, F*z^2





1
свободный поясок
7.5
0.8
6
10.6
63.6
0.32
674.16





2
присоединен. поясок
53.3
1
53.3
0.5
26.7
4.4
13.3





3
стенка
9.2
0.8
7.36
5.6
41.2
51.9
230.8





 

·


66.7

131.5
975.0
2.0
9.0
363.1
79.3

В базовых секциях Установлен катанный угловой профиль L100x75x8, который удовлетворяет требованиям, имеет момент сопротивления W = 79,3 см3.

Наименование связи,габариты
l,см
t, см
F, см^2
Z, см
S, см^3
I, см^4
e,см
zmax
Wmax, см^3,
Wmin, см^3








собственный
переносный, F*z^2





1
свободный поясок
10
1.2
12
16.4
196.8
1.44
3227.52
 
 
 
 

2
присоединен. поясок
53.3
1
53.3
0.5
26.7
4.4
13.3
 
 
 
 

3
стенка
14.8
1.2
17.76
8.4
149.2
324.2
1253.1
 
 
 
 

 

·
 
 
83.09
 
372.7
4824.1
4.5
12.5
703.0
251.9

В концевых секциях установлен катанный угловой профиль L160x100x12, который удовлетворяет требованиям, имеет момент сопротивления W = 251,9 см3.

Момент сопротивления верхней балки бракетного флора с присоединенным пояском должен быть не менее
13 EMBED Equation.3 1415, где
Hc = 8,8 м
13 EMBED Equation.3 1415 - для базовых секций;
13 EMBED Equation.3 1415 - для концевых секций;

Наименование связи,габариты
l,см
t, см
F,
см^2
Z, см
S, см^3
I, см^4
e,см
zmax
Wmax, см^3,
Wmin, см^3








собственный
переносный, F*z^2





1
свободный поясок
7.5
0.8
6
10.6
63.6
0.32
674.16





2
присоединен. поясок
53.3
1
53.3
0.5
26.7
4.4
13.3





3
стенка
9.2
0.8
7.36
5.6
41.2
51.9
230.8





 

·


66.7

131.5
975.0
2.0
9.0
363.1
79.3

В базовых секциях Установлен катанный угловой профиль L100x75x8, который удовлетворяет требованиям, имеет момент сопротивления W = 79,3 см3.


Наименование связи,габариты
l,см
t, см
F, см^2
Z, см
S, см^3
I, см^4
e,см
zmax
Wmax, см^3,
Wmin, см^3








собственный
переносный, F*z^2





1
свободный поясок
12.5
1.4
17.5
20.3
355.3
2.86
7211.58
 
 
 
 

2
присоединен. поясок
53.3
1
53.3
0.5
26.7
4.4
13.3
 
 
 
 

3
стенка
18.6
1.4
26.0
·
 
 
96.87
 
650.1
10745.5
6.7
14.3
951.0
446.7

В концевых секциях установлен катанный угловой профиль L200x125x14, который удовлетворяет требованиям, имеет момент сопротивления W = 446,7 см3.

5.7 Однородные шпангоуты в башнях
Момент сопротивления поперечного сечения однородного шпангоута с присоединенным пояском должен быть не менее
13 EMBED Equation.3 1415, где
Hc = 2,8 м – фактический наибольший пролет шпангоута в базовых секциях;
Hc = 3,55 м – фактический наибольший пролет шпангоута в концевых секциях;
a=0,73 м - шпация базовой секции;
a=0,8 м - шпация концевой секции;
L = 55,46 м – длина дока
13 EMBED Equation.3 1415- для базовой секции;
13 EMBED Equation.3 1415- для концевой секции;

Наименование связи,габариты
l,см
t, см
F, см^2
Z, см
S, см^3
I, см^4
e,см
zmax
Wmax, см^3,
Wmin, см^3








собственный
переносный, F*z^2





1
свободный поясок
7.5
0.8
6
10.6
63.6
0.32
674.16
 
 
 
 

2
присоединен. поясок
36.5
1
36.5
0.5
18.3
3.0
9.1
 
 
 
 

3
стенка
9.2
0.8
7.36
5.6
41.2
51.9
230.8
 
 
 
 

 

·
 
 
49.86
 
123.1
969.4
2.5
8.5
269.7
78.0

В базовых секциях Установлен катанный угловой профиль L100x75x8, который удовлетворяет требованиям, имеет момент сопротивления W = 78,0 см3.



Наименование связи,габариты
l,см
t, см
F, см^2
Z, см
S, см^3
I, см^4
e,см
zmax
Wmax, см^3,
Wmin, см^3








собственный
переносный, F*z^2





1
свободный поясок
8
1
8
13
104
0.67
1352.00
 
 
 
 

2
присоединен. поясок
40.0
1
40.0
0.5
20.0
3.3
10.0
 
 
 
 

3
стенка
11.5
1
11.5
6.75
77.6
126.7
524.0
 
 
 
 

 

·
 
 
59.5
 
201.6
2016.7
3.4
10.1
393.5
131.9

В концевых секциях установлен катанный угловой профиль L125x80x10, который удовлетворяет требованиям, имеет момент сопротивления W = 131,9 см3.

5.8 Стрингеры между палубой безопасности и топ-палубой.
Момент сопротивления продольных балок по бортам в базовых секциях должен быть не менее
13 EMBED Equation.3 1415, где
d = 1,0 м – расстояние между балками одного направления.
13 EMBED Equation.3 1415

Наименование связи,габариты
l,см
t, см
F, см^2
Z, см
S, см^3
I, см^4
e,см
zmax
Wmax, см^3,
Wmin, см^3








собственный
переносный, F*z^2





1
свободный поясок
7.5
0.8
6
10.2
61.2
0.32
624.24
 
 
 
 

2
присоединен. поясок
50.0
0.6
30.0
0.3
9.0
0.9
2.7
 
 
 
 

3
стенка
9.2
0.8
7.36
5.2
38.3
51.9
199.0
 
 
 
 

 

·
 
 
43.36
 
108.5
879.1
2.5
8.1
242.9
75.0

В базовых секциях установлен катанный угловой профиль L100x75x8, который удовлетворяет требованиям, имеет момент сопротивления W = 75,0 см3.

5.9 Холостой бимс палубы безопасности
Для закрытых участков палуб корпуса, предназначенных для размещения экипажа
13 EMBED Equation.3 1415
13 EMBED Equation.3 1415- для холостых бимсов;
13 EMBED Equation.3 1415 - для холостых бимсов;
13 EMBED Equation.3 1415- для холостых бимсов;
13 EMBED Equation.3 1415м;
13 EMBED Equation.3 1415

Наименование связи,габариты
l,см
t, см
F, см^2
Z, см
S, см^3
I, см^4
e,см
zmax
Wmax, см^3,
Wmin, см^3








собственный
переносный, F*z^2





1
свободный поясок
7.5
0.8
6
10.4
62.4
0.32
648.96
 
 
 
 

2
присоединен. поясок
36.5
0.8
29.2
0.4
11.7
1.6
4.7
 
 
 
 

3
стенка
9.2
0.8
7.36
5.4
39.7
51.9
214.6
 
 
 
 

 

·
 
 
42.56
 
113.8
922.0
2.7
8.1
230.9
76.0

В базовых секциях установлен катанный угловой профиль L100x75x8, который удовлетворяет требованиям, имеет момент сопротивления W = 76,0 см3.

Наименование связи,габариты
l,см
t, см
F, см^2
Z, см
S, см^3
I, см^4
e,см
zmax
Wmax, см^3,
Wmin, см^3








собственный
переносный, F*z^2





1
свободный поясок
5.6
0.8
4.48
9.4
42.11
0.24
395.85
 
 
 
 

2
присоединен. поясок
40.0
0.8
32.0
0.4
12.8
1.7
5.1
 
 
 
 

3
стенка
8.2
0.8
6.56
4.9
32.1
36.8
157.5
 
 
 
 

 

·
 
 
43.04
 
87.1
597.2
2.0
7.8
208.2
54.1

В концевых секциях установлен катанный угловой профиль L90x56x8, который удовлетворяет требованиям, имеет момент сопротивления W = 54,1 см3.

5.10 Холостой бимс топ-палубы
Для открытых участков палуб корпуса
13 EMBED Equation.3 1415
13 EMBED Equation.3 1415- для холостых бимсов;
13 EMBED Equation.3 1415 - для холостых бимсов;
13 EMBED Equation.3 1415- для холостых бимсов;
13 EMBED Equation.3 1415м;
d = 0,73 м – для базовых секций;
d = 0,8 м – для концевых секций
13 EMBED Equation.3 1415-для базовых секций;
13 EMBED Equation.3 1415-для концевых секций.

Наименование связи,габариты
l,см
t, см
F, см^2
Z, см
S, см^3
I, см^4
e,см
zmax
Wmax, см^3,
Wmin, см^3








собственный
переносный, F*z^2





1
свободный поясок
7.5
0.8
6
10.2
61.2
0.32
624.24
 
 
 
 

2
присоединен. поясок
36.5
0.6
21.9
0.3
6.6
0.7
2.0
 
 
 
 

3
стенка
9.2
0.8
7.36
5.2
38.3
51.9
199.0
 
 
 
 

 

·
 
 
35.26
 
106.0
878.1
3.0
7.6
185.9
73.7

В базовых секциях установлен катанный угловой профиль L100x75x8, который удовлетворяет требованиям, имеет момент сопротивления W = 73,7 см3.

Наименование связи,габариты
l,см
t, см
F, см^2
Z, см
S, см^3
I, см^4
e,см
zmax
Wmax, см^3,
Wmin, см^3








собственный
переносный, F*z^2





1
свободный поясок
5.6
0.8
4.48
9.4
42.11
0.24
395.85
 
 
 
 

2
присоединен. поясок
40.0
0.8
32.0
0.4
12.8
1.7
5.1
 
 
 
 

3
стенка
8.2
0.8
6.56
4.9
32.1
36.8
157.5
 
 
 
 

 

·
 
 
43.04
 
87.1
597.2
2.0
7.8
208.2
54.1

В концевых секциях установлен катанный угловой профиль L90x56x8, который удовлетворяет требованиям, имеет момент сопротивления W = 54,1 см3.

5.11 Подпалубные рж топ-палубы
Для открытых, не предназначенных для размещения груза участков палуб момент сопротивления с присоединенным пояском должен быть не менее:
В средней части:
13 EMBED Equation.3 1415
13 EMBED Equation.3 1415м – расстояние между бортом и рж и между соседними рж;
13 EMBED Equation.3 1415м – расстояние между бимсами в базовых секциях;
13 EMBED Equation.3 1415м – расстояние между бимсами в базовых секциях;
13 EMBED Equation.3 1415- для базовых секций.
В оконечностях:
13 EMBED Equation.3 1415
13 EMBED Equation.3 1415- для концевых секций.

Наименование связи,габариты
l,см
t, см
F, см^2
Z, см
S, см^3
I, см^4
e,см
zmax
Wmax, см^3,
Wmin, см^3








собственный
переносный, F*z^2





1
свободный поясок
7.5
0.8
6
10.2
61.2
0.32
624.24
 
 
 
 

2
присоединен. поясок
50.0
0.6
30.0
0.3
9.0
0.9
2.7
 
 
 
 

3
стенка
9.2
0.8
7.36
5.2
38.3
51.9
199.0
 
 
 
 

 

·
 
 
43.36
 
108.5
879.1
2.5
8.1
242.9
75.0

В базовых секциях установлен катанный угловой профиль L100x75x8, который удовлетворяет требованиям, имеет момент сопротивления W = 75,0 см3.

Наименование связи,габариты
l,см
t, см
F, см^2
Z, см
S, см^3
I, см^4
e,см
zmax
Wmax, см^3,
Wmin, см^3








собственный
переносный, F*z^2





1
свободный поясок
5.6
0.8
4.48
9.4
42.11
0.24
395.85
 
 
 
 

2
присоединен. поясок
50.0
0.8
40.0
0.4
16.0
2.1
6.4
 
 
 
 

3
стенка
8.2
0.8
6.56
4.9
32.1
36.8
157.5
 
 
 
 

 

·
 
 
51.04
 
90.3
598.9
1.8
8.0
248.4
54.7

В концевых секциях установлен катанный угловой профиль L90x56x8, который удовлетворяет требованиям, имеет момент сопротивления W = 54,1 см3.

5.12 Распорки между днищем и стапель-палубой
Площадь поперечного сечения пиллерса или раскоса должна быть не меньше площади, определяемой по формуле13 EMBED Equation.3 1415:
13 EMBED Equation.3 1415,где
13 EMBED Equation.3 1415 - площадь поддерживаемой поверхности в базовой секции;
13 EMBED Equation.3 1415 - площадь поддерживаемой поверхности в базовой секции;
Определяем n в зависимости от13 EMBED Equation.3 1415
13 EMBED Equation.3 1415, где M=1,3 т – максимальная масса груза размещенная на палубе площадью f;
13 EMBED Equation.3 1415;
13 EMBED Equation.3 1415-для базовых секций;
n =0,127 - для базовых секций;
13 EMBED Equation.3 1415-для концевых секций;
n =0,129 - для концевых секций;
13 EMBED Equation.3 1415 - для базовых секций;
13 EMBED Equation.3 1415 - для концевых секций;
Наименьший момент инерции поперечного сечения пиллерса или раскоса должен быть не менее вычисляемого по формуле:
13 EMBED Equation.3 1415, где 13 EMBED Equation.3 1415
13 EMBED Equation.3 1415 - для базовых секций;
13 EMBED Equation.3 1415 - для базовых секций.
Раскосы и пиллерсы представлены составной тавровой балкой из двух равнобоких уголок L75x75x8, соединенные плоскостями поясков.
13 EMBED Equation.3 1415 - площадь поперечного сечения распорки
13 EMBED Equation.3 1415 - момент инерции поперечного сечения распорки

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ИЗГИБАЮЩИХ МОМЕНТОВ ПО ПРАВИЛАМ РРР

При определении изгибающих моментов рассматриваются следующие случаи загрузки дока:
Док порожнем;
Док с максимальным перегибом (балласт в оконечностях);
Док с максимальным прогибом (балласт в средней части);
Док 100% запасов с судном водоизмещением 1000 т.
Док 10% запасов с судном водоизмещением 1000 т.


При выполнении работы в качестве вычислительной платформы для определения расчетных изгибающих моментов и перерезывающих сил использовалась программа для ПК «Microsoft Office Excel».
Схема балластных цистерн:
13 SHAPE \* MERGEFORMAT 1415










Распределение нагрузки, док порожнем:
Шпация
Нагрузка, т
Плечо x, м
Момент, Mx, т*м

I
II
III
I*III

1
42.9
26.3
1128.8

2
43.9
23.5
1033.5

3
42.9
20.8
891.1

4
42.9
18.0
772.3

5
42.9
15.2
653.5

6
42.9
12.5
534.7

7
42.9
9.7
415.9

8
42.9
6.9
297.0

9
42.9
4.2
178.2

10
42.9
1.4
59.4

11
42.9
-1.4
-59.4

12
42.9
-4.2
-178.2

13
42.9
-6.9
-297.0

14
42.9
-9.7
-415.9

15
42.9
-12.5
-534.7

16
42.9
-15.2
-653.5

17
42.9
-18.0
-772.3

18
42.9
-20.8
-891.1

19
42.9
-23.5
-1010.0

20
42.9
-26.3
-1128.8

сумма:
858.9
 
23.5

Центр тяж. XC, м
0.03
 
 


Удиферентовка:
Водоизмещение, т
Средняя осадка, м
Угол дифферента (+ на нос), град

I
II
III

858.9
0,86
0,005



















9. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
9.1 Российский Речной Регистр «Правила классификации и постройки судов внутреннего плавания» 2017 г.

9.2 Конструктивный чертеж
9.3 Справочник по строительной механике корабля, т 2, 1959г.
9.5 ГОСТ Р 55260.1.6-2012 «Сооружения ГЭС гидротехнические. Требования по нагрузкам и воздействиям», 2014г.















Изм

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Бородавин


Исаева


Разраб.
Провер.
Выпуст.

Утверд.


Лит.

ООО «НИТЕК»

Листов

Лист

18/6NF-900-010.07


Расчеты прочности для Плавдока 11 проекта

17

1









18/6NF-900-010.07



Лист

13 PAGE 141115


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата



Root EntryEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation Native

Приложенные файлы

  • doc 23695494
    Размер файла: 592 kB Загрузок: 0

Добавить комментарий